贵州盘北煤矸石电厂第一批辅机设备招标公告
所属行业:能源化工
标讯类别:国内招标
资源来源:商业融资
所属地区:贵州
一、项目基本情况
项目地点：贵州省六盘水市盘县洒基镇大坪地
项目整体进度：第一台机组于2013年2月投产，第二台机组于2013年5月投产。
二、本次招标标段情况一览表
序号 招标编号 标段名称 单位 数量
1 KF-ZB-03-2009-007 一次风机 台 4
2 KF-ZB-03-2009-008 二次风机 台 4
3 KF-ZB-03-2009-009 电袋除尘器 台 4
4 KF-ZB-03-2009-010 高压流化风机 台 6
5 KF-ZB-03-2009-011 渣仓及石灰石粉仓 台 各2
6 KF-ZB-03-2009-012 石灰石粉输送系统 套 2
7 KF-ZB-03-2009-013 输渣设备 套 2
8 KF-ZB-03-2009-014 倾斜式滚轴筛 台 2
9 KF-ZB-03-2009-015 桥式抓斗起重机 台 4
10 KF-ZB-03-2009-016 环式碎煤机 台 2
11 KF-ZB-03-2009-017 细碎机 台 2
12 KF-ZB-03-2009-018 细粒筛煤机 台 2
13 KF-ZB-03-2009-019 综合办公楼电梯 台 1
14 KF-ZB-03-2009-020 锅炉补给水系统 套 2
15 KF-ZB-03-2009-021 循环水泵 台 4
16 KF-ZB-03-2009-022 循环水泵起重机 台 1
17 KF-ZB-03-2009-023 凝结水泵 台 4
18 KF-ZB-03-2009-024 给水泵组 台 6
19 KF-ZB-03-2009-025 高压加热器 台 6
20 KF-ZB-03-2009-026 除氧器 台 2
21 KF-ZB-03-2009-027 给水泵汽轮机 台 4
22 KF-ZB-03-2009-028 汽机房行车 台 2
23 KF-ZB-03-2009-029 真空泵组 台 4
24 KF-ZB-03-2009-030 主变压器 台 2
25 KF-ZB-03-2009-031 备用变压器 台 1
26 KF-ZB-03-2009-032 高压厂用变压器 台 2
27 KF-ZB-03-2009-033 厂前区干式变压器 台 2
28 KF-ZB-03-2009-034 380V开关柜 套 1
备注：
付款方式：
方式一（总价800万及以上的合同）：
第一批次：合同预付款，按合同设备价格3％付款。
第二批次：合同设备进度款，按合同设备价格30％付款。
第三批次：合同设备交货款，按合同设备价格42％付款。
第四批次：合同设备调试款，按合同设备价格15%付款。
第五批次：合同设备质保金款，按合同设备价格10％付款。
方式二（总价800万以下的合同）：
第一批次：合同预付款，按合同设备价格3％付款。
第二批次：合同设备交货款，按合同设备价格72％付款。
第三批次：合同设备调试款，按合同设备价格15%付款。
第四批次：合同设备质保金款，按合同设备价格10％付款。
三、投标人资格要求
1．具有独立订立合同的法人资格。
2．在专业技术、设备设施、人员组织、业绩经验等方面具有设计、制造、质量控制、经营管理的相应的资格和能力。
3．具有完善的质量保证体系。
4．业绩
4.1投标人为国内有能力生产满足如下相关资质和业绩要求设备的法人。投标人须提供相关业绩证明材料，业绩数量以证明材料中机组数目为准；对于细碎机设备（招标编号KF-ZB-03-2009-010），采用进口产品，招标人接受代理投标，投标人须提供相关业绩证明材料，业绩数量以证明材料中国内机组数目为准。
4.2投标设备要满足技术先进和成熟、性能优良、经济适用、运行安全、稳定可靠、维护方便等方面的要求，可采用引进技术、联合设计、合作制造等多种方式进行。
5．投标人应向招标人提供与技术支持方（如有）的合作协议书（副本）。
6．投标设备的性能和质量由投标人对招标人进行保证，严格执行合同条款；同时应提供投标人的技术支持方（如有）就本项目的标的性能和质量进行保证的文件。
7．投标人的分包商（如阀门、仪控设备、电动机等的制造厂家），应给两个及以上同类型电厂提供过相同规格、相同参数、相同型号的设备，并具有成功运行三年的业绩。
8．具有良好的银行资信和商业信誉，没有处于被责令停业，财产被接管、冻结及破产状态。
四、资格预审报名
1．网站注册
（1）企业法人营业执照副本（必须是年审有效期内的，加盖单位公章，正页与年审页合并制作在一页内）。
（2）注册联系人身份证件（二代身份证双面合并制作在一页内）。
2．资料审核
（1）法定代表人授权委托书（按网站要求的格式出具）。
（2）联系人（被授权人）身份证（二代身份证双面合并制作在一页内）。
五、资格审查文件
提交的资格审查文件必须包括但不限于以下内容（要求按以下顺序装订成册，复印件要求加盖公章，如为外文资料须提供中文译本，并以中文译文为准）：
（一）基本文件
1. 法定代表人授权书（格式详见附件一）；
2. 《申请资格预审单位登记表》纸质文件及电子文件（格式见附件二）;
3. 加盖年检章的营业执照副本复印件;
4. 税务登记证复印件;
5. 质量认证证书复印件;
6. 经会计事务所审计近三年的财务报告复印件;
7. 银行资信证明复印件;
8．企业简介。
（二）专项文件
1. 与招标标的相同或类似的业绩汇总及用户单位（单位名称）、联系方式（格式见附件三）;
2．相关业绩证明文件（业绩需提供合同或业主证明，业主证明需加盖业主公章），其中合同包括合同首页、设备清单页或主要参数页、盖章签字页；用户证明中需包含机组容量、设备规格、投运时间、用户方有效的联系方式等;
3. 资质证书和生产许可证复印件;
4. 试验报告;
5. 鉴定证书复印件;
6,浙江车间降温. 与技术支持方的委托函、合作协议书等证明文件复印件;
7. 产品认证证书复印件;
8. 对于进口设备，生产厂家对代理商的代理授权书复印件。
六、资格审查文件的递交
（一）递交方式
1．现场递交
派员将上述全部资格审查文件在以下规定的递交截止时间之前，送达指定的递交地点。
2．快递递交
在以下规定的递交截止时间之前（以招标人签收时间为准，逾期的资格审查文件概不接受）将全部资格审查文件通过快递方式送达指定接收人。
（二）资格审查文件的接收时间
（1）两种方式提交资格审查文件，接收截止时间均为：2010年10月27日下午17:00。

联系人:张涛
电话: 13261169391 010-58688285
邮箱:chinazbcg@163.com

轴流通风机内部流动是复杂的三维粘性流，特别是在非设计工况时的流动过于复杂，目前尚无完善的流体力学理论解释，诸如流动分离、失速和喘振等流动现象，这就迫切需要可靠的流动试验和数值模拟工作来了解轴流叶轮机械内部流动本质。现有试验方法很难准确测量风机内流特征及其细节，利用CFD技术进行数值模拟已逐步成为研究风机内部流动的重要手段。数值模拟不仅可准确预测风机的整机性能，而且可描述其流动细节，如速度场和压力场等特征量的变化规律。据此可发现风机设计和运行中存在的问题，通过采取相应措施加以改进，可减少对试验测试的依赖性，从而提高风机效率和缩短设计周期。

　　本文以OB-84型轴流通风机为研究对象，通过模拟叶轮特征流面在设计和非设计工况下的内流特性,负压风机报价，分析其气动性能，为风机结构优化设计和实际运行提供理论指导。

1 　物理模型 [1-3]

1.1 计算模型

　　　　OB-84型轴流通风机的结构参数及气动性能见文献[4]，其主要特点是工作轮叶片考虑了沿径向的压力损失变化，叶片弦长、翼型安装角及中线曲率半径按照一定规律变化，在给定压力和流量条件下具有最高效率和扩压特性曲线的高效率范围。图1为该风机结构简图，表1为其主要结构参数。

 

表1 　风机的基本结构参数

外径/mm 　轮毂比 叶片数 安装角/(°)                      转速/(r/min)

动叶1500 　0.6 　　14　　 32

1200

导叶1500 　0.6 　　15 　　76

1.2 　数学模型

　　轴流通风机内部流动为湍流粘性流，遵循质量守恒和动量守恒定律，满足质量连续性方程及粘性流体运动方程，在 CFD 分析中选用 FLUENT 软件提供的压力修正方法进行求解，在计算时假设：

　　(1）忽略空气密度变化，流体为不可压缩；（2）假设流动中无热量交换，不考虑能量守恒方程。
　　　　内流模拟采用的连续性方程及纳维—斯托克斯方程为

　　

　　由于风机内流的非定常性，湍流模型选取常用的Realizable k-ε二方程湍流模型。
 

　　对涉及旋转、逆压力梯度下的边界层分离、二次流及回流等问题，采用该模型能取得良好的模拟效果。

1.3 　计算区域网格划分

　　在数值计算中计算网格的质量直接决定了最终计算的准确度,浙江车间通风。目前采用的网格划分技术可分为结构化与非结构化两种。基于该轴流通风机的结构特点，采取分区和局部加密的网格划分方法。计算区域包括从集流器到离开扩压器的所有内流流道空间。将整机划分为进口区、动叶区、导叶区和扩压区。动叶区为运动区域，其余为静止区域。总计算单元约为150万，其中动叶区和导叶区为699292和320231。网格使用非结构网格。网格划分用GAMBIT软件实现。

1.4　 边界条件的确定

　　本模型计算采用定常计算，采用SIMPLE方程求解N-S方程，工质为理想气体。壁面采用无滑移边界条件，近壁区采用标准壁面函数。定义动叶区域为旋转区，采用多重旋转坐标系（MRF）。以风机集流器进口界面和扩压器出口截面作为整个计算区域的进口和出口。进口边界条件为进口速度，出口为流动出口边界条件，进、出口湍动能和湍流耗散率均依据经验公式计算确定。

2 　计算结果及分析

2.1 径向内流特征

　　为分析叶轮内的径向流动特征，沿叶轮径向取环形叶栅流面A、B、C3个特征面，见图2。其中，A为近轮毂面（R=480）；B为中间流道面（R=600）；C为近叶顶面（R=720）。

　　图3为设计工况下在不同径向位置的叶栅流道的总压分布图。由图可知，风机总压随半径增大而增加，这是因为叶片按扭叶片设计，考虑了压力损失沿径向的变化[4]。叶片压力面处的总压从前缘到后缘呈增大趋势，且在尾部出现一个集中的高压区，随半径增大，该高压区逐渐减小。在叶片吸力面，前缘和后缘的压差比较大，且后缘压力高于前缘压力，这样在吸力面产生一个逆压力梯度，使得气流在叶片后缘产生分离。而且，吸力面前缘处存在一集中的低压区，沿半径增加方向低压区范围逐渐增大。在R=480流面翼型后缘处，总压明显降低，这是由于在翼型后缘处产生尾迹流作用，造成能量损失而导致局部总压下降，并且沿叶高增加方向，总压损失呈现出先减小后增大的趋势。

　　图4为不同工况下叶轮流道内的速度矢量图，特征流面为R=720。由图4a可知，在设计工况下，气流平滑通过流道，速度变化均匀，只有在吸力面后缘流速略有增大。随流量降低，首先在后缘处产生漩涡，部分流体回流，造成流通面积减小；当流量降低到50%设计流量（图4b）时，在叶顶吸力面后缘产生一回流涡，回流涡区随流量降低进一步扩大；25%设计流量（图4c）时，在叶顶区，回流涡充满整个流道并扩展到叶根部，形成较大的流动阻力，阻碍后续流体的流动，此时只有很少的流体流过叶轮，这与理论研究[5]所得结论完全一致。 （ａ）　Ｒ＝480 （ｂ）　Ｒ＝600

（ｃ）　Ｒ＝720

图３　不同径向位置的总压分布图

2.2 轴向内流特征

　　为分析流体压力沿叶轮轴向的变化规律，从叶轮进口到出口在轴向方向上取15个截面，图5为设计工况下静压、动压和总压的轴向分布图。从叶轮进口到叶栅进口（0<X<50），静压和总压基本保持不变，而动压逐渐增加，这是由于流体在叶轮内获得加速而使得动压增加。当流体进入叶栅流道（50<X<200），静压和总压近似呈线性增加，而动压变化不大，即流体在叶栅流道中获得的总压主要来自静压的增加，这是因为叶栅流道沿运动方向逐渐扩散，动能不断转化为静压以及叶片对流体做功的结果。当流体离开叶栅流道后（X>200），静压、动压和总压趋于不变。

2.3　性能曲线比较

　　图6和图7对风机全压和效率特性曲线的试验和模拟结果进行了比较。结果表明，二者吻合良好，说明数值模拟结果能较好地反映风机的总体运行性能。从图 6 中可看出，计算压力值在大流量下与试验值差别较大，最大相对误差为9.6%，而图7中显示计算值在小流量下与试验值差别较大，最大相对误差为2.6%。在设计工况点A附近，模拟与试验值误差分别为3.7%和1.2%。

3 　结论

　　以OB-84型轴流通风机为研究对象，通过数值模拟研究其内部流场，得到以下结论：（1）在设计工况，叶片尾迹流造成的总压损失沿叶高方向呈现出先减小后增大的趋势；（2）当流量小于设计工况时，首先在叶顶后缘区产生漩涡，导致部分流体开始回流，回流区随流量降低进一步扩大。计算结果和理论分析完全吻合，可以观察到风机内部分离和回流的发展过程，为防止风机失速和喘振提供理论依据；（3）数值模拟所得风机全压和效率特性曲线与试验结果吻合良好，模拟结果能较好地反映该风机的总体运行性能。

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